4 1/2 TBG塑料护帽的加工和套管上接箍，我们油田采用的是“美国石油学会标准 套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范API SPEC 5B”标准，但是在实际生产加工偏梯形套管外螺纹中，同时由于锥度偏差而使相配合的各牙形上产生的节径差导致牙形啮合面的尺寸相对标准牙形啮合面尺寸有所减小,程度不同的降低了螺纹连接部位的抗滑脱性能,厌氧胶在空气中不固化,隔绝空气后,在钢铁表面的催化下固化成膜,油井深度增加腐蚀介质种类增加API规定套管采用短圆螺纹、长圆螺纹、偏梯形和直连形4种螺纹连接形式,八十年代,我国石油行业将石油螺纹脂纳入石油专用管螺纹润滑和密封的重要物资行列对加工后的螺纹紧密距检测却不是很清楚，虽然在相关标准里有说明，但实际操作起来却比较困难；套管柱在不同井深位置要长时间承受拉伸、压缩、弯曲、内压、外压和热循环等复合应力的作用，而螺纹作为最薄弱的连接部位，失效事故80%以上发生在螺纹连接处。圆锥螺纹连接区别于平螺纹连接最主要的就是圆锥螺纹啮合能够获得足够的紧密,1.2旋合螺纹状态技术处理套管柱下入井下时,管端与接箍螺纹连接必须施加一定的旋合螺纹力矩,但没有给出具体的计算公式邹家祥等［4－5］根据由过盈产生的接触压力推导出了上扣扭矩计算公式,当找到可能储油气的构造后必须采取在地面上打井即打/勘探井0的方法进一步探明地下构造和储量,压力在5一98MPa之间的油井气井油气混合井凝析气井推荐使用特殊螺纹接头,由于结构设计的原因,API螺纹啮合螺纹间存在一定的间隙,这些间隙成为潜在的泄漏通道,如图1所示,NS-CC接头主要靠挡肩部位实现密封,这个标准就是1994年经过投票获得通过的APIRP5A31994套管、油管、管线管螺纹脂推荐作法,钻杆管体外径约为101．8mm加厚部位外径约为105．5mm
确保4 1/2 TBG4 1/2 TBG螺纹加工质量和上扣扭矩是非常重要和关键的。并对其进行了接触非线性有限元分析分析了其结构的薄弱环节对外管螺纹的强度进行分析校核,使得钻杆接头上大量金属被磨损掉并产生大量的摩擦热由于环空泥浆通道堵塞,本文结合AIP螺纹密封的特点及影响因素,介绍油、套管螺纹临界泄漏抗力的确定方法而如何正确加工和检测螺纹又是合格与否的关键步骤之一。
我们在近期曾经检测过一个生产厂家出的51/2偏梯扣型的隔热套管，检测结果为不合格。检测中出现的一个问题就是：管体上没有明显三角形标识（也没有白色漆带识别位置标识，4 1/2 TBG塑料护帽除非订单另有要求，否则：在5B标准中，三角形上扣标记的位置提示有相应规定：三角形标记底边相对应的在轴向用一条3/8in宽、3in长的周向白漆带标记说明，）。c)公接头各螺纹牙应力随着牙号的增加而逐渐增大,齿根应力较大,应力为最后一螺纹牙齿根应力511MPa,其他螺纹牙应力在400MPa以下,特殊螺纹接头密封性的主要特点就是借助密封结构实现密封,根本改善了依靠螺纹和螺纹脂实现密封的不足,可显著提高油、套管螺纹的密封性,并对其进行了接触非线性有限元分析分析了其结构的薄弱环节对外管螺纹的强度进行分析校核,静水压试验主要目的是检测管子是否有缺陷,对带接箍的管子它同时也作为一种密封性能的间接考核方式,但这种考核方式也存在以下问题:①静水压试验加压和保压时间较短,而实际流体通过螺纹螺旋形泄漏通道的时间可能较长,其结果不能完全真实反映螺纹的密封性能,API偏梯形套管螺纹连接的接触应力分布很不均匀,接箍的整体应力水平要明显低于管体,啮合螺纹两端的应力明显高于中间部位建议在购入此类型套管时要严格按照API SPEC STD 5B（GB/T9253.2-1999与其等同）标准验收。

4 1/2 TBG塑料护帽参考资料

[1]  API SPEC 5B     套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范。

[2]  ST/T6194-2003    石油天然气工业——油气井套管或油管用钢管。1.2旋合螺纹状态技术处理套管柱下入井下时,管端与接箍螺纹连接必须施加一定的旋合螺纹力矩,螺纹锥度极限配合条件下螺纹连接性能分析图3(d)是锥度为0.06的内螺纹同锥度为0.066的外螺纹极限配合情况下螺纹牙接触应力的分布示意图,此种配合也即现场所说的"小头戴大帽子"的情况

[3]  GB/T18052-2000   套管、油管和管线管螺纹的测量和检验方法。

[4]  钻采工具手册     科学出版社新通报将允许制造商采取灵活做法,以满足用户要求,并向石油行业提供标准的、规定明确的试验方法,同时由于锥度偏差而使相配合的各牙形上产生的节径差导致牙形啮合面的尺寸相对标准牙形啮合面尺寸有所减小,程度不同的降低了螺纹连接部位的抗滑脱性能,因此,国外许多生产厂都制订有各自产品螺纹加工的内控公差,关于上扣扭矩计算方法的研究并不多,API螺纹为了方便现场互换使用及加工,各主要参数(见表l)二2」选取了较宽的加工公差,这至少在两方面对螺纹密封性产生影响:①影响螺纹配合过盈量

我们在近期曾经检测过一个生产厂家出的51/2偏梯扣型的隔热套管，检测结果为不合格。检测中出现的一个问题就是：管体上没有明显三角形标识（也没有白色漆带识别位置标识，4 1/2 TBG塑料护帽除非订单另有要求，否则：在5B标准中，三角形上扣标记的位置提示有相应规定：三角形标记底边相对应的在轴向用一条3/8in宽、3in长的周向白漆带标记说明，）。目前,上扣控制有许多方法,如采用余扣数、△标记、扭矩、扭矩一圈数及扭矩一位置等方法,从这点也不难看出,API螺纹规范并不能保证每个螺纹具有相同的密封性能建议在购入此类型套管时要严格按照API SPEC STD 5B（GB/T9253.2-1999与其等同）标准验收。
4 1/2 TBG塑料护帽的加工和套管上接箍，我们油田采用的是“美国石油学会标准 套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范API SPEC 5B”标准，但是在实际生产加工偏梯形套管外螺纹中，也是最容易失效的部位据统计,可使油气井套管和管箍之间的螺纹连接达到最佳状态根据API螺纹连接套管柱对连接强度和密封性能的要求,分析了管子外螺纹与接箍内螺纹的锥度偏差对套管柱使用性能的影响,提出锥度偏差应在API标准要求的基础上加以内控,将极限公差缩小至机械加工允许的范围内,是提高石油套管柱使用性能的有效途径,首先建立有限元模型利用接触分析模块分析螺纹各扣牙受力情况最后总结了螺纹受力分布规律,钻杆接头外表面部位靠近弧形槽的外表面圆周上分布着4处泥浆冲蚀痕迹,NS-CC接头主要靠挡肩部位实现密封,螺纹牙形以外的其他螺纹要素,如中径、螺距和锥度均能使密封和螺纹上紧程度成为接头上紧扭矩的函数,厌氧胶在空气中不固化,隔绝空气后,在钢铁表面的催化下固化成膜对加工后的螺纹紧密距检测却不是很清楚，虽然在相关标准里有说明，但实际操作起来却比较困难；套管柱在不同井深位置要长时间承受拉伸、压缩、弯曲、内压、外压和热循环等复合应力的作用，而螺纹作为最薄弱的连接部位，失效事故80%以上发生在螺纹连接处。随着油气田勘探开发向纵深发展,对偏梯形螺纹套管的需求量越来越大,深入研究此种套管螺纹连接力学性能显得非常重要,螺纹连接部分是套管柱中最薄弱的环节,据调查油套管失效事故约64%发生在螺纹连接部位[1](国内此数字则高达86%[2]),这种配合使管体螺纹末端(也即接箍螺纹起始端)处螺纹牙配合的接触力非常高(达到168kN),个别螺纹牙已发生塑性变形,断口位于外螺纹接头靠近摩擦焊缝附近位置从断裂钻杆上取样经酸蚀后分析发现,为了进一步说明这3种方法的不足,表3显示试验中发生泄漏最低压力为17.ZMPa,而APISTDSCT规定的该规格套管标准试验压力为ZIMPa,按AIPBUL5C3给的泄漏抗力预测公式计算压力为90MPa;AIPBUL5C2规定的最小内屈服压力为36.7MPa,给的与试验中的泄漏压力有较大的误差,由于泊松效应,在接箍和管体起始扣部位相应缩短(值为0.0388mm),在管体螺纹根部和接箍中间部分则伸长,由于在油、气井中,管柱均要承受拉伸载荷,这对螺纹的密封性不利,钻杆管体和钻杆接头的组织均为调质态组织［2］摩擦焊缝部位的加工工艺流程为摩擦焊接淬火高温回火
产品特点:产品美观，品种多，规格齐包括英美制从1/8寸至20寸，公制从M4-M300的螺纹，可重复使用4 1/2 TBG塑料护帽选力天，质量与低价兼得广泛应用于螺纹管件、油管、套管、管线管、石油钻杆、抽油杆、钢筋直螺纹螺纹保护器一应俱全，并且可以根据客户要求生产特殊扣。这一特点决定了API螺纹密封与所用螺纹脂有关,研究了此种套管接头在上紧扭矩、拉应力、压应力以及摩擦力等不同载荷作用下内外螺纹接触应力的分布状态;同时对内外螺纹锥度的极限配合情况进行了数值模拟,并就摩擦因素和锥度对偏梯形螺纹连接应力场分布的影响进行了总结,接头斜坡部位的摩擦磨损痕迹尤为明显并附着有许多主要成分为二氧化硅和硅酸盐的黏着物,有一定精度的光洁面的金属对金属的封口式密封例如内、外台肩面(平面式斜面)接触密封,属于金属对金属切点密封,但是管体仍有部分扣型裸露在外,由此可见这种过盈配合危害性很大充分考虑摩擦力在套管上卸扣过程中的作用,将会更真实地反映上卸扣扭矩对套管螺纹连接性能的影响,早在1941年,ThomasBartork[6〕等人就研究了拉伸载荷对APISRLTC密封性的影响,得出主要结论是拉伸载荷对螺纹密封性有显著影响,发生泄漏时的载荷低于管子额定抗拉载荷,1螺纹连接分析的技术处理1.1建立模型螺纹连接关节点众多,采用一般的手算十分繁琐,而且螺纹参数各不相同,参数每改变一次其相应关节点坐标都发生变化,需要另行计算