20V5A 1A 22R 威格士柱塞泵

22。

45VQ60A 86C 20 4525VQ42A21 11BB20L 45VQ60A 86C 20L 4525VQ42A21 1CC 20 45VQH42A 86C 20 4525VQ42A21 86CC 20 45VQTAS42A 2203CC 20R 4525VQ50A12 1CC20 45VQTAS42AS 2297AA 21R 4525VQ50A14 86BC20 45VQTAS42AS 2297AB 21R 4525VQ50A17 86 CC 20 45VQTAS60A 2203CC 20R 4525VQ50A21 11AA20 45VQTBS50A 2203AA 20R 4525VQ50A21 11CC 20 45VQTCS42A 2203CC 20L 4525VQ50A21 1CC 20 45VQTCS42AS 2297CA 21R 1130 4525VQ50A21 86CC 20 45VQTCS60A 2203CC 20R 4525VQ60A12 11CC 20 45VQTCS60AS 2297AA 21R 4525VQ60A12 1CC20 45VTAS42A 2203AA 22R 4525VQ60A12 86CC20 45VTAS42A 2203BA 22R 4525VQ60A14 1AA20 45VTAS42A 2203BB 22R 4525VQ60A14 1CC 20 45VTBM60AM 2292NAB 22R 4525VQ60A17 1CB20 45VTBPS42A 2203AA 22R 4525VQ60A19S 114CC 20 45VTBPS60A 2203CA 22R 4525VQ60A21 11CC 20 45VTBS/2520V 02 318955 4525VQ60A21 1CC 20 45VTBS42A 2203CA 22R 4525VQ60A21 86CC 20 45VTBS42A 2203CC 22R 4525VQTBS50A17 2297AAA 2 0R 45VTBS42A-2203AA-22R 4535V 60A30 1CC 22R 45VTBS50A 2203AA 22R 4535V42A25 1CC22R 45VTBS50A 2203CA 22R 4535V42A25 86AA 22R 45VTBS60A 2203AA 22R 4535V42A25 86AB 22R 45VTBS60A 2203CA 22R 4535V42A25 86AD 22R 45VTCM50AM 2292NAB 22R 4535V42A25 86CC 22R 45VTCS/3525V 02 318947 4535V42A30 11AA 22R 45VTCS/3525V 02 318950 4535V42A30 11BB 22L 45VTCS42A 2203 CA 22R 4535V42A30 86AA 22R 45VTCS42A 2203AA 22R 4535V42A30 86AB22R 45VTCS50A 2203AA 22R 4535V42A30 86CC22R 45VTCS50A 2203CC 22R 4535V42A30 86DD22R 45VTCS50A 2297AA 22R 4535V42A30-1AA22R 45VTCS60A 2203AA 22L 4535V42A35 1CC22R 45VTCS60A 2203AA 22R 4535V42A35 86AA 22R 45VTCS60A 2203AB 22R 4535V42A38 11AA 22R 45VTCS60A 2203BA 22L 4535V42A38 1DD22L 45VTCS60A 2203CC 22R 4535V42A38 86AA22R 45VTCS60A 2203DA 23R 4535V42A38 86AB 22R 45VTCS60A 2297DA 23R 4535V50A 30 1AA 22R 46M130A 11C20 4535V50A25 11AA22R 46M155A 1C 20 4535V50A25 1BB 22R 46M185A 11C 20 4535V50A25 1CC22R 46M185A 1C 20 4535V50A25 86AA 22R 48DW COIL 4535V50A25 86BD 22R 48V DC COIL(D19,92N.346) 4535V50A25 86CC 22R 4CG 03 A 21 4535V50A25 86DD22R 4CG 10 A 20UG 4535V50A30 11AA22R 4CG 10 A 21 4535V50A30 11CC22R 4CG 10 DA 20UG 4535V50A30 86AA 22R 4CG 10 DF 21 4535V50A30 86AA22L 4CG 10 F 21 4535V50A30 86AD 22R 4CG1 10 A 21UG 4535V50A30 86BB 22R 4CG1 10 C 21UG 4535V50A30 86CC 22R 4CG1 10 DA 21UG 4535V50A30 86DD22R 4CG1 10 F 21UG 4535V50A35 11 AA 22 R 4CS 03 A 21 4535V50A35 1AA22L 4CT 03 A 21 4535V50A35 1CC 22R 4CT 03 F 21 20151202 4535V50A35 86AA 22R 4CT 06 A 20UB 4535V50A35 86AB22L 4CT 06 A 21 4535V50A35 86AD 22R 4CT 06 B 20UB 4535V50A35 86BB22R 4CT 06 C 20UB 4535V50A35 86CC22R 4CT 06 DA 20UB 4535V50A35 86DC22R 4CT 06 DC 20UB 4535V50A35 86DD22R 4CT 06 DF 20UB 4535V50A35-1DD22R 4CT 06 F 20UB 4535V50A38 11AA 22R 4CT 10 A 20UB 4535V50A38 11CC22R 4CT 10 C 20UB 4535V50A38 1AA22R 4CT 10 C 21 4535V50A38 1AC22R 4CT 10 DA 20UB 4535V50A38 1DD 22R 4CT 10 F 20UB 4535V50A38 86AA 22R 4CT1 06 A 21UB 4535V50A38 86BB22R 4CT1 06 B 21UB 4535V50A38 86CC22R 4CT1 06 C 21UB 4535V60A25 1BB22R 4CT1 06 DA 21UB。

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工作原理图中为单柱塞泵的工作原理。凸轮由电动机带动旋转。当凸轮推动柱塞向上运动时，柱塞和缸体形成的密封体积减小，油液从密封体积中挤出，经单向阀排到需要的地方去。当凸轮旋转至曲线的下降部位时，弹簧迫使柱塞向下，形成一定真空度油箱中的油液在大气压力的作用下进入密封容积。凸轮使柱塞不断地升降，密封容积周期性地减小和增大，泵就不断吸油和排油。容积式液压泵的共作原理如下容积式泵必定有一个或若干个周期变化的密封容积。密封容积变小使油液被挤出，密封容积变大时形成一定真空度，油液通过吸油管被吸入。密封容积的变换量以及变化频率决定泵的流量。合适的配流装置。不同形式泵的配流装置虽然结构形式不同，但所起作用相同，并且在容积式泵中是必不可少的。容积式泵排油的压力决定于排油管道中油液所受到的负载。压力工作压力是指泵的输出压力，其数值决定于外负载。如果负载是串联的，泵的工作压力是这些负载压力之和；如果负载是并联的，则泵的工作压力决定于并联负载中最小的负载压力。额定压力是指根据实验结果而推荐的可连续使用的压力，他反映了泵的能力一般为泵铭牌上所标的压力。在额定压力下运行时，泵有足够的流量输出，并且能保证较高的效率和寿命。压力比额定压力稍高，可看作是泵的能力极限。一般不希望泵长期在压力下运行。排量排量q指在无泄漏情况下，液压泵转一转所能排出的油液体积。可见，排量的大小只与液压泵中密封工作容腔的几何尺寸和个数有关。排量的常用单位是ml/r。单柱塞泵q=pdH/理论流量QT指在无泄漏情况下，液压泵单位时间内输出的油液体积。其值等于泵的排量V和泵轴转数n的乘积，即QT=qn=pdHn/实际流量Q指单位时间内液压泵实际输出油液体积。由于工作过程中泵的出口压力不等于零，因而存在内部泄漏量ΔQ泵的工作压力越高，泄漏量越大，使得泵的实际流量小于泵的理论流量，即Q=QT-ΔQ泵的实际流量和理论流量之比称为容积效率ηPV=Q/QT=QT-ΔQ/QT=-ΔQ/QT且Q=QT·hPV功率输入功率Pi驱动液压泵的机械功率，由电动机或柴油机给出Pi=πnMT输出功率Po液压泵输出的液压功率，Po=pQT根据能量守恒，有pQT=πMTn将QT=qn，消去n得MT=pq/π实际上，由于泵内有各种机械和液压摩擦损失，泵的实际输入转矩应大于理论转矩泵的摩擦损失由两部分组成容积损失主要是液压泵内部泄漏造成的流量损失。容积损失的大小用容积效率表征ηPV机械损失指液压泵内流体粘性和机械摩擦造成的转矩损失。机械损失的大小用机械效率表征ηPmηPm=MT/MP液压泵的总效率泵的总效率是泵的输出功率与输入功率之比ηP=ηPm.ηPV。

振动与噪声是包括力士乐变量柱塞泵在内的液压元件与液压系统运行中经常发生的两种现象。振动是弹性物体的固有特性，而大家都知道，噪声源于振动，引起噪声的真动物被我们称为噪声源，所以噪声的控制归结为振动的控制。伊特液压泵随着液压技术的高压化高速化与大功率化，振动和噪声已成为液压技术发展中的突出问题。以为振动影响主机和系统的工作性能以及使用寿命，而噪声除了造成使用者的听力损失外，还会分散使用者的注意力，严重点的甚至会淹没报警信号，造身设备事故等等。振动的原因理论分析表明，液压元件及装置产生振动的根本原因在于存在激振力，振动的大小取决于激振力的大小及元件的固有参数。而振动的大小可以通过加速度计代替噪声测试仪器——声级计中的传声器来测量。液压元件及装置的防振减振和消振的主要途径是消除或减小激振力，合理的设计和匹配液压元件及装置的固有参数。液压噪声的产生力士乐变量柱塞泵是液压系统所有元件中的主要噪声源头，被称为一次噪声源。而另一些元件如油箱和管道等等，由于他们发出的噪声很小，不是独立的噪声源，但是泵和液压阀等元件产生的机械和液体噪声会激发他们产生振动，从而产生和辐射出很强的噪声，这类噪声源被称为二次噪声源。液压系统的噪声试一次噪声源和二次噪声源噪声的叠加。所以液压装置的振动与噪声控制应从元件噪声和装置振动产生噪声两个方面来考虑。显然，降低液压泵的噪声是控制整个液压系统噪声的主要途径。由上可知，力士乐变量柱塞泵的振动与噪声是相互存在的，控制了振动就等于减小了噪声，若是想减小噪声，还是得从振动上抓起。。